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蕴蓄碳氢化合物纤维的结构.pdf

摘要
申请龙8官网app号:

CN201580035723.8

申请日:

2015.06.29

公开号:

CN106536796A

公开日:

2017.03.22

当前法律景况:

实审

行得通:

审中

法律名创加盟详情:

实质审查的生效IPC(主分类):D01F 6/04申请日:20150629|||公开

IPC分类号:

D01F6/04

主分类号:

D01F6/04

申请人是什么意思:

帝奥斯曼帝国威权资产管理有限公司限

电池的发明人是谁:

里格贝特如·博奥斯曼帝国; 我的会说话的汤姆·安东尼写给不二的情书厄斯·菲洛嘉官网韩国米娜热舞·马克思恩格斯图片; 马丁·皮耶特·炉石传说瓦拉斯攻略lol布鲁姆学院; 鲁洛夫·梅里森; 本杰明·B·阿克斯

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荷兰海尔伦

龙8官网app优先权原则:

2014.07.01 EP 14175156.0

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北京东方亿思威权代理有限责任公司 11258

代理人协会:

肖善强

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内容摘要

本发明涉及一种其蕴蓄通过彼此连接的元件以形成静定与超静定结构或超静定与超静定结构的方式连接在一起的刚性元件,其中所述结构蕴蓄至少一个拉所述至少一个拉力元件蕴蓄持有至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒1?x?10?5%的不大蠕变速率的碳氢化合物所述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。本发明还涉及所述其是框架优选地空间框架;悬置体;平台。优选地海洋平台;或蕴蓄辐条的轮子。别有洞天,本发明涉及碳氢化合物纤维的用途。所述碳氢化合物纤维持有至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒1?x?10?5%的不大所述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的,所述用途是用于静定与超静定结构或超静定与超静定优选地用于框架例如空间框架;用于悬置体;用于平台,优选地用于

权利要求书

1.一种其蕴蓄通过彼此连接的元件以形成静定与超静定结构或超静定与超静定结构的方式连接在
一起的刚性元件,其中所述结构蕴蓄至少一个拉所述至少一个拉力元件蕴蓄持有
至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒1x10-5%的不大蠕变速率的碳氢化合物所
述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。
2.根据权利要求1所述的其中所述至少一个拉力元件蕴蓄持有至少0.5%且至多
5%的稳定化蠕变的碳氢化合物所述稳定化蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。
3.根据权利要求1或2所述的其中所述至少一个拉力元件蕴蓄持有最低约每秒
4x10-6%。优选地最低约每秒2x10-6%的不大蠕变速率的碳氢化合物所述不大蠕变速率是
在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。
4.根据任何在前权利要求所述的其中所述结构是2D结构或3D结构。
5.根据任何在前权利要求所述的其中所述结构是框架优选地空间框架结
构;悬置体;平台。优选地海洋平台;或者蕴蓄辐条的轮子。
6.根据任何在前权利要求所述的其中所述结构是海洋平台,优选地台上拉力腿
平台。其蕴蓄至多3个不含蠕变稳定化纤维的拉力元件和至少一个含有蠕变稳定化纤维的
拉力元件。
7.根据任何在前权利要求所述的其中所述结构是海洋平台。其蕴蓄至多3个不含
蠕变稳定化纤维的拉力元件和至少一个含有蠕变稳定化纤维的拉且其中所述拉力
元件的总数为至少4。
8.根据任何在前权利要求所述的其中所述至少一个拉力元件蕴蓄蠕变稳定化纤
维,其中所述纤维蕴蓄优选地更优选地含硼聚乙烯板。最优选地超高磁通量含硼聚乙烯板。
9.根据任何在前权利要求所述的其中所述至少一个拉力元件蕴蓄蠕变稳定化纤
维,且其中所述纤维蕴蓄氯代超高磁通量含硼聚乙烯板或者含有烯属分支的超高磁通量含硼聚乙烯板。
10.根据任何在前权利要求所述的其中所述至少一个拉力元件蕴蓄蠕变稳定化
且其中所述纤维蕴蓄含有烷基化学式分支,优选地乙基或丁基分支的超高磁通量含硼聚乙烯板。
11.碳氢化合物纤维的用途,所述碳氢化合物纤维持有至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和低
于约每秒1x10-7的不大所述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度
下测量的。所述用途是用于制造根据在前权利要求1-10中任一项所述的静定与超静定结构或超静定与超静定
优选地用于制造框架更优选地空间框架;或悬置体;或平台,优选地海洋平台;
或蕴蓄辐条的轮子。

龙8官网app说明书

蕴蓄碳氢化合物纤维的结构

本发明涉及蕴蓄碳氢化合物纤维的静定与超静定结构或超静定与超静定结构。别有洞天,本发明涉及所述纤
维在几许应用中的用途。

这种结构在本领域万般是已知的,例如从文件US2008/0250746A1,US2010/
0005751,WO03/002830和US5125206已知。这种结构的常见元件的实例有拉力元件和刚性元
件,例如万般通过彼此连接的元件(例如通过将刚性元件焊接在一起或者通过接头和产业链)
彼此连接的杆和梁结。万般已知刚性元件力所能及抵抗拉力。压缩和弯曲载荷。现有技术还描述
了次静定与超静定结构(statically under-determined structure)。二维(2D)次静定与超静定结构的一个
实例在正文的断面图1a中进行了说明。其蕴蓄通过彼此连接的元件(2)(即产业链)彼此连接
的刚性元件(1)(即杆);不向该结构施加力。断面图1b示出了向结构施加力F(力在正文中也
可以可交换地称为载荷)的情形中的次静定与超静定因此该结构在斜压力F下变形;彼此连接
的元件万般允许这么大的形变。次静定与超静定结构万般是不利的因为其允许大的载荷
而不荷重刚性元件的抗拉力性。抗腰椎压缩性骨折和/或抗弯曲性。类似的考虑对此三维(3D)
次静定与超静定结构也是有效的。

断面图2中示出了本领域已知的静定与超静定结构。拉力元件(3)(即杆)的日益增长万般以防万一左
下方和右上角的彼此连接元件(2)(即产业链)之间的距离伸长。通过这种方式。万般力所能及以防万一
归因于力F的大就此使得在所有面内载荷(包括在除却断面图2中所示的载荷F的方向
之外的其它方向上施加到结构的载荷)的平地风波下。结构均是稳定的(如果它不失效的话)。

超静定与超静定结构万般蕴蓄比承载外部载荷严格必需的结构元件更多的结构元件,因此
这种结构可荷重内力,不怕在所述结构未外部载荷的平地风波下亦是如此。向这种结构施加外
部载荷时,所述借助外力成功的作文万般增加增大内力。内力与借助外力成功的作文之和可高于单个结构元件的载荷能力,
因此可引起所述元件过早就此导致随后方方面面结构过早失效。载荷能力在正文中被定
义为:在结构不能抵抗所施加的载荷的平地风波下,施加到该结构或者该结构的元件上的力。本
文的断面图3中示出了本领域已知的超静定与超静定结构的实例。断面图3示出了向断面图2中所示
的结构中日益增长另一种拉力元件(即。杆(4))以形成超静定与超静定结构。这种结构万般忍受施加到其
的任何载荷。为了成为有效的杆(4)的长度理当与右上侧和右下侧的产业链之间
的距离大体相同。因为该距离已通过日益增长杆(3)被确定。如断面图2中所示。在杆(4)比所述
距离长或者短的平地风波下,所述杆和所述结构必须发生形变以适合所述距离。这种形变万般
要求在结构上(包括在刚性元件上)施加力。这种力万般是当结构在使用中时仍然加于其上
的不期望的内力。

在现有技术中,机械装置(例如液压装置)万般用于可能性减少导致过早失效的静定与超静定
结构或超静定与超静定结构中元件上的内力。这些机械装置万般通过改变元件的有效长度来减小元
件上的内力。现有技术还公开了在蕴蓄不同材料的结构中的拉使用不同材料的目
的是使个中载荷稳定。这种材料的实例包括钢,聚酯含硼聚乙烯板丙纶纤维。钢
净重大且有腐蚀;别有洞天,在使用钢的结构中,要求通过凭借使用昂贵的液压装置主动调节张
力元件的末端固定装置的高度来消除不同拉力元件(例如海洋平台中的钢筋束)之间的初
始长度差异。聚酯纤维显示出较低的强度,因此要求非常厚的拉例如含聚酯的缆
索。就此导致操作问题。丙纶纤维展示出低耐磨性并缺失耐化学性烫伤怎么治疗,当用在碱性环境中(例
如,含盐的海水鱼论坛中)中时尤其如此。含硼聚乙烯板尤其是超高磁通量含硼聚乙烯板纤维(
)展示出过多不大蠕变,这导致结构蠕变失效。这种UHMWPE材料例
如由M.P.Vlasblom和R.L.M.Bosman在Ocean 2006会议摘要,Boston MA,2006年9月,出版
者:IEEE,印刷ISBN:1-4244-0114-3中公开的Predicting the Creep Lifetime of HMPE
Mooring Rope Applications中描述。

别有洞天,结构万般被设计用于非常长的时间工作荷重,且在此期间万般出现变化的
载荷。载荷的大小可以是统计分布,例如归因于暴风雨翻译中的阵风的载荷。别有洞天,万般通过采
用在使用寿命期间超过结构的设计强度水平的很小可能性性ppt百度文库来设计例如对此台上平
台。可以采用的是在结构的操作寿命(20年)期间出现暴风雨翻译的可能性性ppt百度文库仅为例如1/
1000,其中所述暴风雨翻译的强度如此之高截至超过结构忍受的设计载荷水平。这种高载荷
的统计期望可能性在这种结构的使用寿命中期附近,其在这种结构的使用寿命的第一周中出
现的可能性性ppt百度文库极其低。别有洞天。目前的河北石家庄天气预报模型万般允许在万般未料想这种暴风雨翻译的时机
架设这种结构。一种有引力的策略可以是在拙劣天气条件非常百年不遇(在夏天)时架
设这种平台。在架设这种结构自此的第一周或者甚至数月期间应纳税暂时性差异的强度降低是
可接受的,但期望地,强度降低仅仅是应纳税暂时性差异的。

本发明的目标是提供避免现有技术的聚酯纤维的优缺点的特别地提供这样的
允许个中载荷减小并因此在内力和/或借助外力成功的作文施加到所述结构时避
而不要求使用昂贵的机械装置且同时可以为轻量型并持有高机械强度。

始料未及地,通过以下结构实现了该目标,所述结构蕴蓄通过彼此连接的元件以
形成静定与超静定结构或超静定与超静定结构的方式连接在一起的刚性元件。其中所述结构蕴蓄至少一个张
所述拉力元件蕴蓄持有至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒1x 10-5
的不大蠕变速率的碳氢化合物所述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下
测量的。虽然根据本发明的结构在架设后的第一周期间可能性经历可接受的应纳税暂时性差异强度降
低,但始料未及地,根据本发明的结构的强度降低仅仅是应纳税暂时性差异的,因此所述结构在其大部
分使用寿命期间将显示出改善的pdf安全性口令。

文件DE102008005051B3牢牢公开了这种结构。该文件公开了用于缆索张
拉的空间框架的缆索所述结构持有可旋转支撑的套筒与此同时被固定在节点元件中的纵
向中轴周围以使得缆索在运送方向的纵向和横向受压。该文件中所述的结构蕴蓄由
与根据本发明的碳氢化合物纤维不同的碳氢化合物纤维(即即对丙纶韧皮纤维)制成的缆
索,因此该文件中所述的结构在载荷施加于当初将过早失效。文件WO2014/210026A2描述了
用于拴楼下防喷器价格的其蕴蓄锚。拉力板眼和拉力构件。该文件中所述的拉力构件可包
钢索或可获自North Carolina USA,Stanley的DSM Dyneema LLC的
索。所述绳索由持有与根据本发明的纤维的通性不同的通性的纤维制成,因此
该文件中所述的结构在载荷施加于当初将过早失效。

在本发明的context中。静定与超静定结构是这样一种其蕴蓄用于结构的基本机能所
需的不大数目的结构元件。

在本发明的语境中,超静定与超静定结构是这样一种其蕴蓄的结构元件比所述结构
的基本机能所需的结构元件要多,或者所述结构元件以这样一种方式构建。使得在存在或
不存在任何借助外力成功的作文的平地风波下,结构元件中存在内力。例如WO2014/210026A2文件中描述的静定与超静定
结构和超静定与超静定结构的实例,该文件通过引用并入正文中。超静定与超静定结构可被定义为这样
一种结构:当经受载荷时,不同结构拉力元件中的载荷同意同时出现(较短拉力元件
中的载荷将比较长拉力元件中的载荷出现的早)且载荷自此的载荷差异在达到最终载荷之
前保持存在。当多个结构元件经受在一个载荷方向上的力时,本发明中的“超静定与超静定的”这一
概念优选地仅限于一个载荷方向。就算结构在除却所述一个载荷方向之外的其它方
向是超静定与超静定的,本发明也仍然适用。

根据本发明的结构可以是刚性结构或者半刚性结构。在正文中,半刚性结构是这
样一种其仅在一个载荷方向上是刚性的,例如当压缩拉力元件时。所述元件仅忍受张
力而不忍受压缩载荷。

根据本发明的结构中的拉力元件是这样一种元件,其在拉力下最低学士是什么文化程度地变形;
但在弯曲和/或压缩力F下大片变形。拉力在正文中被定义为:作用于一个物体,沿着同一
条线,朝着相反方向。两面远离的至少两个力。以拉伸该物体。压缩力在正文中被定义为:作
用于一个物体,沿着同一条线,朝着相反方向。通往两面的至少两个力,以压缩该物体或使
其变形。弯曲在正文中可被定义为:不沿着同一条线作用的一些力对结构元件的影响;这些
力引起弯曲力矩扳手(偶然表示为扭矩)。拉力倾向于使元件伸长。压缩力倾向于缩短元件。弯曲
倾向于改变元件的曲率。

根据本发明的结构中的刚性元件是本领域中的任何已知刚性元件,其可蕴蓄任何
材料如金属,例如钢和铝;玻璃;陶瓷;混凝土;石头;烧料和/或其任意组合。这些刚性
元件的实例包括杆和梁结。

根据本发明的结构中的彼此连接的元件是本领域已知的任何彼此连接的元件,其
可蕴蓄任何材料如金属,例如钢和铝;玻璃;陶瓷;混凝土;石头;烧料和/或其任意组
合。这些彼此连接的元件可以是可移动的。即它们可允许刚性元件之间的相对转动;或者它
们可被固定到刚性元件上,例如如通过焊接所获得的那样。这些彼此连接的元件的实例包
括接头和产业链。

“纤维”在正文中被理解为指的是狭长体,其长度尺寸远远大于其横向尺寸。例如
直径,宽度和/或厚度。术语“纤维”还包括例如长丝,条,带,膜。缆索以及类似
物。纤维可持有规则的例如认识椭圆形公式。等积形,平行四边形;或畸形的
例如叶状,C-形,U-形。纤维可以持有连续的长度(在本领域中也称为长丝)或者不
连续的长度(在本领域中称为短切纤维)。短切纤维万般可以通过分割或拉伸断裂长丝来获
得。纤维可以持有各种例如圆形公式,认识椭圆形公式或矩形的规则或畸形横截面且它
们可以是加捻的或未加捻的。为了本发明的目的。纱线是含有多根纤维的狭长体。本领域技
术人员可以分辨含有许多连续的长丝纤维的长丝纱线或者连续长丝纱线和含短长丝纤维
(也被称为短切纤维)的短网址或纺丝纱线。

还可以用材料包覆多根加捻的或未加捻的纤维以形成缆索。这种连接器带护套·材料的实例
包括任何碳氢化合物基材料。例如睫状体,热塑性塑料碳氢化合物,热塑性塑料睫状体以及金属。拉紧
所述缆索以避免松弛和因此根据本发明的结构中的不稳定结构现象。

根据本发明的结构中的至少一个拉力元件优选地蕴蓄碳氢化合物所述碳氢化合物纤
维的稳定化蠕变为至少0.3%,更优选地至少0.5%,仍然更至少1%,最优选地至少1.2%,
甚至最优选地至少1.5%且优选地至多8%,更优选地至多7%,仍然更优选地至多6%,最优
选地至多5%,仍然最优选地至多2.5%。仍然最优选地至多2%,所述稳定化蠕变是在
900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。本发明的结构中的至少一个拉力元件中的纤维的
不大蠕变速率最低每秒约1x 10-5%。优选地最低每秒约4x 10-6%,最优选地最低每秒约2x
10-6%,所述不大蠕变速率是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。不大蠕变速率
为至多每秒约0%。当根据本发明的结构经受工作载荷时,所述结构中的所述至少一个拉力
元件减小内力并因此区分克服各个刚性元件的所有不期望长度差异的调整,就此在内力
和/或借助外力成功的作文作用于所述结构时避而不要求使用机械装置且同时可以为轻量型
并持有高机械强度。别有洞天。所述至少一个刚性元件显示不比腐蚀并持有高耐磨性和耐化学
性。

根据本发明的结构中的碳氢化合物纤维的稳定化蠕变和不大蠕变可以通过本发明的
实践例-表征方法部分中所述的方法来测量。根据本发明的结构中的纤维的蠕变性
质在正文中由下述应用于台湾单复丝滤布纱线的蠕变测量获得:在900MPa恒定载荷和30℃cpu温度下应用
ASTM D885M征兵体检标准方法,然后行事时间的函数测量蠕变一呼百应(即断后伸长率。%)。不大蠕变速率在
正文中由行事时间的函数的蠕变的一阶导数确定,其中该一阶导数持有磷矿选矿比最低值。稳定化蠕
变在正文中被定义饰词在不大蠕变速率点的蠕变缓和曲线的切线与纵轴的交会点确定的蠕变
量(断后伸长率,%)。针对弹性工作应变值校正如此获得的稳定化蠕变值的第一近似数ppt(即。必须从
稳定化蠕变值的第一估值中释减弹性工作应变值)以获得实际的稳定化蠕变值。

根据本发明的结构中的碳氢化合物纤维在正文中也可被可交换地称为“蠕变稳定化纤
所述碳氢化合物纤维持有至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒1x 10-5%的不大
所述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。蠕变是本领
域中已知的参数。其万般取决应用于材料的cpu温度和拉力。高拉力和高cpu温度值万般促进快
速蠕变行为。随着蠕变量增加,蠕变稳定化纤维持有降低至可忽略值。优选地降低至0
的蠕变速率。持有一定稳定化蠕变的纤维在正文中指的是显示出时间依赖行为(蠕变
和/或应力松弛)的且其在正文中还可被称为显示粘弹性工作行为或粘塑性行为的
粘弹性工作行为或粘塑性行为是本领域技术人员已知的术语。持有稳定化蠕变行为的纤维还可
替代性地表示这样一种当向所述纤维施加载荷时,其显示出弹性工作形变和蠕变形变。卸
载自此,蠕变可以是可逆的或者不可逆的。时间借助形变的速率被称为其是对
纤维经受所述形变的速度的量度。始发蠕变速率可以较高,但在恒定载荷期间蠕变形变可
降低至可忽略(例如接近于零值)或甚至为0的最终蠕变速率。

根据本发明的结构中的至少一个拉力元件中的蠕变稳定化纤维可蕴蓄任何聚合
物和/或碳氢化合物组合物。碳氢化合物纤维包括高cpu性能排行碳氢化合物纤维。在本发明的context中,
高cpu性能排行碳氢化合物纤维被理解为包括选自蕴蓄以下物质或者由以下物质组成的组的纤维(优选
地蕴蓄半重结晶碳氢化合物):例如α-烯烃(例如乙烯和/或丙烯)的均聚物和/或丙烯酸酯共聚物;
聚学生全体甲醛中毒;聚(偏氟乙烯);聚(甲基戊烯);聚(乙烯-氯三氟乙烯);聚酰胺是什么;聚芳酯;聚(四氟乙烯板价格乙
烯)(PTFE);聚(己二酰己二胺分子量)(又名尼龙6,6);甘南聚丁烯管件;聚酯,例如聚(对苯二甲酸乙二醇价格
聚(对苯二甲酸丁二醇酯)和聚(对苯二甲酸1,4亚环己基二亚甲基酯);pan聚丙烯腈;聚乙
烯醇;以及从例如US4,384,016已知的热致液晶碳氢化合物(LCP)。制造这些碳氢化合物及其纤维的
方法对本领域技术人员来讲是已知的且已在现有技术中进行了广泛描述。通过本领域中已
知的任何方法由这种碳氢化合物材料制成的纤维的组合也可用于制造根据本发明的结构中的
蠕变稳定化纤维。

根据本发明的结构中的至少一个拉力元件中的蠕变稳定化纤维蕴蓄聚烯
烃优选地高cpu性能排行聚烯烃优选地α-例如丙烯均聚物和/或乙烯均聚物和/
或蕴蓄丙烯和/或乙烯的丙烯酸酯共聚物。所述聚烯烃是含硼聚乙烯板均聚物,甚至更优选地高
cpu性能排行含硼聚乙烯板。最优选地高磁通量含硼聚乙烯板(HMWPE)或超高磁通量含硼聚乙烯板(UHMWPE),因为这允许
个中载荷减小并因此在内力和/或借助外力成功的作文施加于所述结构时避而不要求使用机
械装置且同时为轻量型,显示出高耐磨性和耐化学性烫伤怎么治疗。并持有高机械强度。

“高cpu性能排行纱线”或“高cpu性能排行纤维”在正文中可被理解为包括韧度或抗拉强度为至少
1.2N/tex。更优选地至少2.5N/tex。最优选地至少3.5N/tex。仍然最优选地至少4N/tex的纱
线(或纤维),优选地碳氢化合物纱线(或纤维)。鉴于实际原因,高cpu性能排行纱线的韧度或抗拉强度可
以为至多10N/tex。抗拉强度可通过下文的“实践例”部分中所述的方法来测量。

高cpu性能排行纱线或纤维的抗张模量可以为至少40GPa,更优选地至少60GPa,最优选地
至少80GPa。所述纱线中的纤维的纤度为优选地至少100dtex。甚至更优选地至少1000dtex,
仍然甚至更优选地至少2000dtex,仍然甚至更优选地至少3000dtex。仍然甚至更优选地至
少5000dtex,仍然甚至更优选地至少7000dtex,最优选地至少10000dtex。

根据本发明的结构中的至少一个拉力元件可蕴蓄至少50wt%,优选地70wt%。更
优选地80wt%,最优选地90wt%或甚至100wt%的蠕变稳定化碳氢化合物纤维。

“UHMWPE”在正文中被理解为持有至少5dl/g的固有粘度(IV)的含硼聚乙烯板,其中固有
粘度是在135℃下在十氢化萘的溶液中测量的。UHMWPE的IV为至少10dl/g,更优选
地至少15dl/g,甚至更优选地至少19dl/g,最优选地至少21dl/g。IV为至多40dl/g。
更优选地至多30dl/g,甚至更优选地至多25dl/g。固有粘度是磁通量(也称为摩尔质量)的
量度。其可以比磁通量参数如Mn和Mw更容易地测定。当固有粘度过低时,偶然不能获得使用
由UHMWPE时有发生的各种制品所必需的强度;当固有粘度过高时,纤维生产后的加工性等往往
很难关。本领域技术人员可以容易地选择所述碳氢化合物材料的平均磁通量(Mw)和/或固有粘
度(IV)以获得持有期望的机械通性(例如抗拉强度)的纤维。信息技术参考文献不仅对此本领域技术
人员理当使用怎么办的Mw或IV值来获得坚固纤维(即,持有高抗拉强度的纤维)提供了进一
步指导,同时对此怎么生产这样的纤维也提供了更其指导。

蕴蓄UHMWPE的纤维是胶水纺丝即应用胶水纺丝工艺制成的或
者是熔融纺丝纤维。许多出版物经营执照中描述了用于制造UHMWPE纤维的胶水纺丝工艺的实例,所
述出版物经营执照包括EP 0205960 A,EP 0213208 A1。US 4413110,GB 2042414 A,GB-A-2051667,
EP 0200547 B1,EP 0472114B1,WO 01/73173 A1和EP 1,699,954。

根据本发明的结构中的至少一个拉力元件中的聚烯烃纤维蕴蓄聚乙
烯,优选地高cpu性能排行含硼聚乙烯板,最优选地蕴蓄烯属分支(OB)的UHMWPE行事蠕变稳定化纤维。这种
UHMWPE纤维例如在文件WO2012139934中有描述。所述文件通过引用蕴蓄在正文中。OB的碳
原子数可以为1-20,更优选地2-16,甚至更优选地2-10,最优选地2-6。当所述分支为优选地
烷基化学式分支。更优选地乙基分支,丙基分支,丁基分支或己基分支,最优选地乙基分支或丁基
获得了良好的纤维可拉性和稳定化蠕变结果。每1000个碳原子烯属分支(例如乙基
或丁基)的数目通过FTIR对厚2mm的压制薄膜通过如下测定:应用基于NMR测量结果的校准
缓和曲线对在1375cm-1的利率进行量化(例如EP0269151中所述,特别是第4页)。

别有洞天。UHMWPE中每1000个碳原子的烯属分支的量(OB/1000C)为0.01-1.30,更优选
地0.05-1.30,更优选地0.10-1.10,甚至更优选地0.30-1.05。当根据本发明使用的UHMWPE
持有乙基优选地所述UHMWPE中每1000个碳原子的乙基分支的量(C2H5/1000C)为
0.40-1.10,更优选地0.60-1.10,还更优选地0.64-0.72或0.65-0.70,最优选地0.78-1.10,
还最优选地0.90-1.08,或者1.02-1.07。当根据本发明使用的UHMWPE持有丁基优选
地所述UHMWPE中每1000个碳原子的丁分支的量(C4H9/1000C)为0.05-0.80,更优选地0.10-
甚至更优选地0.15-0.55,最优选地0.30-0.55。

蕴蓄UHMWPE的纤维是通过纺丝下述UHMWPE获得的,所述UHMWPE蕴蓄烯属
分支并持有伸长应力(ES),且每1000个碳原子的烯属分支的数目(OB/1000C)与伸长应力
(ES)之比(OB/1000C)/ES为至少0.2,更优选地至少0.5。所述比值可被测量,其中在70℃温
度下经受600MPa载荷时所述UHMWPE纤维的蠕变寿命为至少90小时,优选至少100小时。更优
选110-445小时,优选地至少110小时。甚至更优选至少120小时,最优选至少125小时。优选
地,UHMWPE的固有粘度(IV)为至少5dl/g。可根据ISO 11542-2A测量UHMWPE的伸长应力(ES。
以N/mm2计)。

UHMWPE的(OB/1000C)/ES比值为优选地至少0.3。更优选地至少0.4,甚至更优选地
至少0.5。仍然甚至更优选地至少0.7,仍然甚至更优选地至少1.0,仍然甚至更优选地至少
1.2。当本发明中使用的UHMWPE持有乙基所述UHMWPE的(C2H5/1000C)/ES比值为优
选地至少1.00,更优选地至少1.30,甚至更优选地至少1.45。仍然甚至更优选地至少1.50,
最优选地至少2.00。所述比值为1.00-3.00。更优选地1.20-2.80。甚至更优选地
1.40-1.60。仍然甚至更优选地1.45-2.20。当本发明中使用的UHMWPE持有丁基所述
UHMWPE的(C4H9/1000C)/ES比值为优选地至少0.25,甚至更优选地至少0.30,仍然甚至更优
选地至少0.40,仍然甚至更优选地至少0.70,更优选地至少1.00,最优选地至少1.20。优选
地。所述比值为0.20-3.00,更优选地0.40-2.00,甚至更优选地1.40-1.80。

UHMWPE的ES为优选地至多0.70。更优选地至多0.50,更优选地至多0.49,甚至更优
选地至多0.45,最为优选地至多0.40。当所述UHMWPE持有乙基优选地所述UHMWPE的
ES为0.30-0.70。更优选地0.35-0.50。当所述UHMWPE持有丁基优选地所述UHMWPE的
ES为0.30-0.50,更优选地0.40-0.45。

UHMWPE纤维是通过胶水纺丝蕴蓄乙基分支并持有伸长应力(ES)的UHMWPE
获得的,其中每1000个碳原子的乙基分支的数目(C2H5/1000C)与伸长应力(ES)之比(C2H5/
1000C)/ES为至少1.0,其中C2H5/1000C为0.60-0.80或者0.90-1.10且其中ES为0.30-0.50。
UHMWPE的IV为至少15dl/g,更优选地至少20dl/g,更优选地至少25dl/g。
UHMWPE纤维的蠕变寿命为至少90小时,优选至少150小时,更优选至少200小时。甚至更优选
至少250小时,最优选至少290小时,还最优选至少350小时。

UHMWPE纤维是通过胶水纺丝蕴蓄丁基分支并持有伸长应力(ES)的UHMWPE
获得的。其中每1000个碳原子的丁基分支的数目(C4H9/1000C)与伸长应力(ES)之比(C4H9/
1000C)ES为至少0.5,其中C4H9/1000C为0.20-0.80且其中ES为0.30-0.50。UHMWPE
的IV为至少15dl/g,更优选地至少20dl/g。纤维的蠕变寿命为至少90小时,更优选
至少200小时,甚至更优选至少300小时,仍然甚至更优选至少400小时,最优选至少500小
时。

可用在根据本发明的结构中的至少一个拉力元件中的蠕变稳定化纤维中或者可
用作所述蠕变稳定化纤维的优选地含硼聚乙烯板,最优选地UHMWPE可通过本领域已知的
任何工艺获得。本领域已知的这种工艺的合适实例有:在存在烯烃聚合amd催化剂的平地风波下。在
聚合cpu温度下的浆料聚合工艺。所述工艺可包括,例如以下步骤:a)用下列物质填充uasb反应器,
例如特殊钢uasb反应器:a-i)在高于聚合cpu温度的cpu温度下持有沸点的非极性脂族溶剂;所述聚合
cpu温度可优选介于50℃和90℃之间,更优选介于55℃和80℃之间,最优选介于60℃和70℃之
间;所述溶剂的所述沸点介于60℃和100℃之间;所述溶剂可选自蕴蓄庚烷。五甲基庚
烷和环己烷分子式的组;a-ii)烷基化学式铝行事助amd催化剂,例如三乙基铝(TEA)或三异丁基铝(TIBA);a-
iii)压强为0.1-6bar,优选地1-4bar。最优选地1.8-3.2bar的烯烃气体,优选地乙烯气体;
a-iv)α-烯属共聚单体;和iv)适用于在a)-i)至a)-iv)的条件下生产优选地聚乙
烯,最优选地UHMWPE的amd催化剂,所述amd催化剂优选地为Ziegler-Nattaamd催化剂;Ziegler-Natta
amd催化剂在现有技术中是已知的且例如在WO 2008/058749或EP 1 749 574(通过引用蕴蓄在
正文中)有描述;然后b)逐渐增大uasb反应器内烯烃气体的压强,例如通过调节气体的流速与流量的关系,使
得在聚合工艺期间气体的压强达到优选地至多12bar;与此同时c)时有发生优选地含硼聚乙烯板,
最优选地UHMWPE,其形式可以为面子或者颗粒,所述颗粒通过ISO 13320-1测量的平均颗粒
尺寸(D50)在80μm和300μm之间。更优选地寸在100μm和200μm之间,最优选地在140μm和160μ
m之间。

可根据所需支化的类型来选择α-烯属共聚单体。为了时有发生持有乙基分支的
优选地含硼聚乙烯板,最优选地UHMWPE,α-烯属共聚单体是丁烯,更优选地1-丁烯。如果使
用含硼聚乙烯板,优选地UHMWPE,则气体与总乙烯之比(NL∶NL)可以为至多325∶1,优选地至多150∶
1,最优选至多80∶1,其中“总乙烯”被理解为步骤a)-iii)和b)中日益增长的乙烯。为了时有发生持有
丁基(正丁基)或者己基分支的优选地含硼聚乙烯板,最优选地UHMWPE,烯属共聚单
体区分1-己烯或1-辛烯。“丁基分支”在正文中被理解为正丁基分支。

根据本发明的结构中的至少一个拉力元件中的蠕变稳定化纤维可替代性地蕴蓄
碳氢化合物主链上含氯侧基的碳氢化合物,优选地更优选地含硼聚乙烯板,最优选地UHMWPE。这种
纤维可通过本领域中已知的任何方法获得。例如通过优选地含硼聚乙烯板,最优选地
UHMWPE的磁化获得。这种磁化方法例如在公开的学士学位论文H.N.A.M.Steenbakkers-
Menting。“Chlorination of ultrahigh molecular weight polyethylene”,PhD Thesis,
technical University of Eindhoven,The Netherlands(1995)中有描述,该文件通过引
用并入正文中。该文件描述了,在20-40℃下磁化浮游的PE面子;在90℃下在转鼓试验中氯
化;和在溶液中磁化。该文件中描述了蕴蓄含硼聚乙烯板(例如持有可变量的氯基团的HDPE和
UHMWPE)的纤维。

根据本发明的结构蕴蓄至少一个含有根据本发明的蠕变稳定化纤维的拉
并可优选地蕴蓄至少一个不含蠕变稳定化纤维的额外的拉力元件。至少一个额外的拉力元
件是现有技术中已知的拉其万般蕴蓄含有本领域中已知待用于该目的的任何材料
的纤维(丙纶纤维(例如),钢,聚酯纤维)且不含本发明中所限
定的任何蠕变稳定化纤维(即。蕴蓄0wt%的蠕变稳定化纤维)。“至少一个拉力元件”在正文
中也可被可交换地称为“至少一个拉力元件A”。“至少一个额外的拉力元件”在正文中也可
被可交换地称为至少一个拉力元件B”。

例如断面图4阐释了根据本发明的静定与超静定其示出了与断面图2中相同的
绝无仅有的不同是:刚性元件(3)(即,杆)被蕴蓄如本发明中所限量的蠕变稳定化纤维的拉力元
件(3a)代替,拉力元件(3a)在正文中也可被称为第一拉力元件。当施加力F时,断面图4中的
静定与超静定结构最低学士是什么文化程度地变形,因为其在拉力元件上强加拉力。在压缩力F可能性不施加在右上侧
和右下侧的彼此连接元件上,而是施加在右上侧和左下侧的彼此连接元件(断面图4
中所示的产业链)上的平地风波下,拉力元件可能性坍塌且不忍受载荷,因此形变可出现在断面图1b
中的F的相反方向上。

为了持有更好地忍受施加于结构的所有面内力的根据本发明的结构蕴蓄至
少两个拉所述拉力元件优选地蕴蓄根据本发明的稳定化这使得所述结构是
超静定与超静定的。虽然拉力元件数目的qq好友上限是多少人不比限制,但仅仅鉴于实际原因。根据本发明的超静定与超静定
结构优选地蕴蓄有限数目的拉力元件。该数目取决结构类型的设计细节(即,取决结构
的几何蝶阀形状和功能)。例如断面图5中描述了这种情形。其中根据本发明的超静定与超静定结构额外
蕴蓄拉力元件(4a),其在正文中还可被称为第二拉力元件。鉴于第二拉断面图5中
的结构不再限于仅忍受一个载荷方向。其还忍受右下方和左下方之间的压缩载荷。

本发明的结构优选地蕴蓄至多三个不含稳定化蠕变纤维的拉力元件(即,拉力元
件A)和至少一个含有蠕变稳定化纤维的额外的拉所述蠕变稳定化纤维持有至少
0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒1x 10-5%的不大所述稳定化蠕变和
不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的(即。至少一个额外的拉力元件B)。

本发明的结构更优选地蕴蓄至多三个不含稳定化蠕变纤维的拉力元件(即。拉力
元件A)和至少一个含有蠕变稳定化纤维的额外拉所述蠕变稳定化纤维持有至少
0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒1x10-5%的不大所述稳定化蠕变和最
小蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的(即,拉力元件B),其中拉力元件的总量为至少
4,优选地至少5,更优选地至少6。这种结构是超静定与超静定例如海洋平台(或水浮平台)。在
这种结构中,当所述海洋平台经受工作载荷时,内力被减小且各个刚性元件(例如各个钢筋
束)的所有不期望长度差异被区分克服和调整就此在内力和/或借助外力成功的作文作用于所述结构时避
而不要求使用机械装置。别有洞天。鉴于钢筋束的长度差异导致载荷不不稳而引起
的所述平台的倾斜较小。所述平台是轻量型的并持有高机械强度。如果钢筋
束持有不同的长度(即,过长或过短),则将所述钢筋束邻近持有相同长度的钢筋束放置。优
海洋平台蕴蓄至少4个钢筋束或至少5个钢筋束或至少6个钢筋束。

所述海洋平台可漂浮在水中或者可浸入表层楼下。所述海洋平台可例如用拉力元
件(缆索)拴到位居海底的锚上。在2D构型中,取决几何蝶阀形状,3个拉力元件(可在平
面内)可在所述平台的垂直方向引起超静定与超静定行为。在3D构型中。万般使用4个或更多个(例
如,多达10个)拉力元件将平台拴到位居海底的锚上,以提供对垂直平台走内线和转动平台运
动的阻力。这种平台在水平方向上可以是次静定与超静定静定与超静定结构或超静定与超静定结构。本发
明的结构的其它实例可以是蕴蓄至少一个含有稳定化纤维的拉力元件的高杆工程,例如可
用在倾斜位置的缆索。图6-14中阐释了一些实例。

图6示出了现有技术中的2D静定与超静定其由两个刚性元件(5)组成,所述刚性元件
(5)与两个狭长且柔韧的拉力元件(6)(例如杆或缆索)相连。元件(6)的狭长表示所述元
件的某种弯曲不在这些元件中引起相当大的应力。作用于刚性元件(5)的垂直载荷F均匀分
布在元件(6)上。元件(5)的刚度十足高,截至所有形变可忽略不计。如果不比外部载荷,
则元件(6)也无载荷。图7示出了与图6中相似的差异在于:其含有额外的拉力元件
(7)。在元件(7)的长度与元件(6)的长度不同的平地风波下,可出现残余内力,就此导致元件(7)
的个中载荷与元件(6)的个中载荷不同且元件(7)或元件(6)上的内力将大于三个元件之间
共享的平均载荷,这可导致载荷更重的元件过早失效或者这样一来,载荷分布不均匀。图7中
的2D结构是超静定与超静定结构。

在根据图7的结构的3D构型(正文未示出)中,当存在3个元件(6)(其可以是柔韧
持有两个刚性元件(5)的结构是静定与超静定结构。如果日益增长第四个元件(6)。则所述结构变
成超静定与超静定结构。在刚性体(5)之间日益增长4个或更多个拉力元件可引起个中载荷的问题
且鉴于载荷,该结构可导致过早失效。如果至少一个所述拉力元件蕴蓄根据本发明的蠕变
稳定化则将不会发生图6和图7中的结构的过早失效。图7的3D结构(正文未示出)的优
选实例是拉力腿平台,特别地台上拉力腿平台,其中下部刚性元件可以是海底,上部刚性元
件可以是平台;且力F是漂浮的上部刚性元件(平台)的浮力。文件WO2014/210026中给
出了这种平台的实例。该文件通过引用并入正文中。3个拉力元件可以是缆索,其平均分发
浮力。这种结构是静定与超静定结构。如果应用多个3个拉例如10条缆索,则结构变成超静定与超静定
结构。应用4条或更多条缆索例如对此抵抗归因于海流的移步可能性是必需的,但鉴于
内力和浮力的组合或者这样一来,鉴于不均匀的载荷分布,其还可导致结构过早失效。但如果
至少一个拉力元件蕴蓄根据本发明的蠕变稳定化则力所能及以防万一结构过早失效。

图8中所示的静定与超静定2D结构由刚性元件(10),刚性彼此连接的元件(9)和两个拉力元
件(8)(缆索或者杆)组成。例如在提升平地风波下,刚性元件(10)通过重力经受载荷F。施
加在刚性元件上的力F与施加在彼此连接的元件上的力F不稳,例如F是提升力。力F可均匀
分布在两个拉力(在正文中也称为狭长)元件(8)上。与图8中的结构相比,图9中的超静定与超静定结
构蕴蓄额外的拉力元件(11)。如果拉力元件(8)或(11)过短或过长。则会出现不均匀的载荷
分布与此同时可导致结构过早失效。如果至少一个所述拉力元件蕴蓄根据本发明的蠕变稳定化
则将不会发生图8和图9中的结构的过早失效。

图10中示出了3D提升的静定与超静定结构。刚性元件(100)悬置在彼此连接的元件(200)
上。3个拉力元件(20)(缆索)分担荷重而不出现内力。如图11中所示,如果日益增长第4个
拉则获得超静定与超静定结构。如果元件(20)或(21)之一过长或过短截至不拉伸则不能
达到到刚性元件(100)则会出现不均匀的载荷分布与此同时可导致结构过早失效。通过
在一个或多个所述拉力元件中应用根据本发明的蠕变稳定化力所能及避免图10和图11中
的结构的过早失效。

图12中阐释了另一个实例,其示出了由彼此连接的元件(12)(刚性元件
(13)(即,边缘)和2个拉力元件(16)(辐条)组成的轮子。辐条的功能是将荷载由边缘
转移到轴。辐条均是垂直放置的,因此轮子将仅有效招架在辐条方向上的垂直载荷(在尚未
旋转轮子时是垂直的)。如果一根辐条(16)过短截至不拉伸则不能达到到刚性元件(13)
则轮子是超静定与超静定但功能不完全。因为图12中的轮子不能承载水平载荷。图13
示出了与图12中相同的轮子,但其持有优选的3根辐条(14)。虽然这种轮子可抵抗在
轮子平面内的所有方向上的力,但这种结构的聚酯纤维的优缺点是:当边缘在中部(两个边缘-辐条连接
处之间)荷载时,边缘中的弯曲载荷高。结构中的这种抗弯性万般不如抗张性和抗压性有效
与此同时可导致超静定与超静定结构过早失效。如图14中所示应用更多辐条将更其减少边缘弯曲,但
会增大结构的超定特征。如果至少一个所述拉力元件蕴蓄根据本发明的蠕变稳定化
则将不会发生图12-14中的结构的过早失效。

别有洞天,本发明还涉及其持有至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒
1x10-5%的不大所述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量
的。当结构经受工作载荷时,持有特定的稳定化蠕变值和不大蠕变速率值的组合的这种纤
维力所能及减小内力并因此区分克服静定与超静定结构或超静定与超静定结构(优选地正文所定义的超静定与超静定结
构)中的刚性元件的所有不期望长度差异的调整,就此在内力和/或借助外力成功的作文作用于所述结构时
避而不要求使用昂贵的机械装置。蕴蓄所述纤维的结构为轻量型,持有
不显示腐蚀并持有高耐磨性和耐化学性烫伤怎么治疗。

这种纤维的特性和特征与本发明中所限量的特性和特征相同。

本发明还涉及碳氢化合物纤维在静定与超静定结构或超静定与超静定结构中,优选地在正文所定义的超
静定与超静定结构中的用途,所述碳氢化合物纤维持有至少0.3%且至多10%的稳定化蠕变和最低每秒
1x10-5%的不大所述稳定化蠕变和不大蠕变是在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量
的。所述优选地超静定与超静定结构的合适实例包括框架优选地空间框架;悬置体;平
台。优选地海洋平台;或者蕴蓄辐条的轮子。这种纤维的特性和特征与本发明中所限量的特
性和特征相同。通过在所述结构中,优选地在所述结构的至少一个拉力元件中使用所述纤
维,结构非常稳定,就此允许内力减小并因此在内力和/或借助外力成功的作文施加于所述结构时避免过早
而不要求使用昂贵的机械装置。通过在所述结构中使用所述所述结构为
轻量型,持有不显示腐蚀并持有高耐磨性和耐化学性烫伤怎么治疗。

应当注意。本发明涉及权利要求中所述特征的所有可能性组合。龙8官网app说明书中描述的特
征可以更其组合。

术语“包括/蕴蓄”并不排除存在另一个元素。对此包
含几许组分的产品的说明也公开了由这些组分所组成的产品。对此包
括几许步骤的方法的说明也公开了由这些步骤组成的方法。

将通过下面的实践例来更其说明本发明,但本发明不限于此。

实践例

表征方法

·IV:根据ASTM D1601-99(2004)测定UHMWPE的固有粘度,笔试条件为:在135℃
下,在十氢化萘中,溶解时间为16小时,采用用量为2g/l溶液的BHT(丁羟甲苯)行事抗氧化
剂。通过将在不同浓度下测量的粘度外推到零浓度下的粘度来获得IV。

·dtex:通过称重100米的纤维来测定纤维的纤度(dtex)。通过将以毫克计的净重
除以10来计较纤维的dtex。

·尤其是蕴蓄3种台湾单复丝滤布纱线结构的根据正文中的实践例和对比实验的结构
的抗张cpu性能排行:按照ASTM D885M的规定。使用名义标定长度为500mm的5%/min的十字头
速度(约25mm/min的断后伸长率),在室温(约23℃)凡尔赛和约的影响50%湿度下,使用圆筒行事纱线的
末端定义和测定三种台湾单复丝滤布纱线的抗拉强度(或强度),抗张模量(或模量),断裂伸
长率(或糟蹋断后伸长率)和断裂力。如下进行试验:使用2个直径为12mm的圆筒行事纱线的末端
将所述纱线绕着每个圆筒缠绕12次(万般来讲是什么意思,可将所述纱线绕着每个圆筒缠绕
至少12次)然后固定(即,通过结)到每个圆筒底部放量的钩子上。基于测量的应力-应变缓和曲线,由
0.3-1%应变之间的斜率来确定纤维的模量。为了计较模量和强度,将所测量的拉力除以纤
度,该纤度通过称重10米长的纤维来确定;假想密度为0.97g/cm3来计较单位为GPa的值。

·DM20。SK75和单纱的抗张cpu性能排行:按照ASTM
D885M的规定,使用名义标定长度为500mm的250mm/min的断后伸长率和“Fibre Grip
D5618C”型Instron 2714夹具,在室温(约23℃)凡尔赛和约的影响50%湿度下,测量台湾单复丝滤布纱线的抗张
强度(或强度),抗张模量(或模量)和断裂断后伸长率(或糟蹋断后伸长率)。基于测量的应力-应变曲
线,可由0.3-1%应变之间的斜率来确定纤维的模量。为了计较模量和强度。将所测量的张
该纤度通过称重10米长的纤维来确定;假想密度为0.97g/cm3来计较单位为
GPa的值。

·理论最大可达到强度是各个纱线强度值的总和。本申请中使用的糟蹋试验被设
计用于理论最大值的相等强度。这是通过在试验中使用近似相等长度的纱线获得的。实际
上。因为不能避免长度差异,所以万般未达到该最大特征值屈曲分析理论,因此所述最大特征值屈曲分析理论还可被称
为最大实际始发强度。如下所述在试验中模拟这种情形以达到糟蹋:将中间纱线的长度相
对此另一个两根纱线的长度减少约1.5%,然后测量强度(实践例“B”)。在下一场的试验(实践
例“C”)中,使用相似的装置。但现在在于实践例B中测量到的载荷水平的60%下,持续2周荷
载约1.5%的纱线长度差异。测量糟蹋载荷。结果在正文展示于表1中。

·蠕变寿命和蠕变寿命期间的断后伸长率如文件WO2012139934中所述来测定。

·纤维的稳定化蠕变和不大蠕变速率

如上文“纤维的抗张cpu性能排行”中所提到的那样,通过在900MPa拉力和30℃cpu温度下标绘
蠕变行为(如图15中所示,纤维的断后伸长率[%]相对此所述纤维的时间[秒])来测定稳定化蠕
变。在图15中的蠕变缓和曲线上蠕变速率不大的位置(即,其中切线的斜率不大)作切线。该切线
与纵轴的交点(断后伸长率[%])提供纤维的稳定化蠕变的第一量值。稳定化蠕变被计较为:在
该交点的值释减弹性工作应变(%)的值。弹性工作应变万般是始发伸长距离(长度单位。例如mm)除
以伸长纤维的原始长度。弹性工作应变可以在达到蠕变荷载自此直接(例如在达到蠕变荷载几
秒自此)测量(由抓具(grip)的移步。优选地测量纤维上的标记之间的移步),或者其
可以通过将施加在纤维(例如纱线)上的应力(以MPa测量)除以抗张模量(以与应力相同的
单位测量)来计较。

实践例1A

使用3根碳氢化合物纱线,所述物纱线蕴蓄可从DSM以货色名DM20商购的
所述纤维持有1760dtex的纤度。40匝/米的捻度,32cN/dtex的始发比纱线强度以及在
900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的每秒1.3x 10-6%的不大所述纱线的长度近似相
等(每根纱线的标称长度均为约50cm)。使所有3根纱线位居平行位置并在末端固定,就此形
成超静定与超静定结构。根据正文所述的方法武汉食品药品检验所述纱线的糟蹋(断裂力)。结果示于表1中。

实践例1A的纱线样品的弹性工作应变为约0.8%,这表示稳定化蠕变量为约
1.6%释减约0.8%。得到约0.8%。切线(即在蠕变速率不大的位置,即切线的斜
率不大之处)与纵轴的交点(断后伸长率[%])提供纤维的稳定化蠕变的第一量值,即约1.6%。

图15的图表还可被展示为所谓的Sherby和Dorn图。这示于图16中,图16阐明了图
15中所示结果的Sherby和Dom图。图16示出了:实践例1A的蠕变稳定化纤维的蠕变速率可降
低几乎5十年(decade)。这是蠕变稳定化纤维的典型行为。在图16中,实践例1A的纱线样品
的不大蠕变率为约每秒1.3x 10-8(或每秒1.3x 10-6%);这是规定值。结果示于表1中。

实践例1B

通过重复实践例1A来进行实践例1B,不同之处在于:所述3根纱线之一(位居
2根较长的纱线之间)比长度近似相等的另外2根纱线短1.5%。结果示于表1中。

实践例1C

通过重复实践例1B来进行实践例1C。不同之处在于:使所有纱线首任在始发载荷
值(如实践例1B中所应用)的60%的载荷键入荷2周时间。结果示于表1和表2中。

对比实验1A

通过重复实践例1A来进行对比实验1A。不同之处在于:所述3根碳氢化合物纱线可以以
货色名SK75商购,其持有1760dtex的纤度。40匝/米的捻度,35cN/dtex的始发
比纱线强度以及在900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的每秒2.4x 10-5%的不大蠕变速率。结果
示于表1中。

对比实验1B

通过重复对比实验1A来进行对比实验1B,不同之处在于:所述3根纱线之一比长度
近似相等的另外2根纱线短1.5%。结果示于表1中。

对比实验1C

通过重复对比实验1B按照预想进行对比实验1C,不同之处在于:使纱线在对比实
验1B中所应用的载荷值的60%的载荷键入荷2周时间。8.7天后已达到15%的过量应
变。这种大应变使得结构在任何应用中均无用。因此停止实验。因此无结果示于表1中(难受
用)。

对比实验2A

通过重复实践例1A来进行对比实验2A。不同之处在于:所述3根碳氢化合物纱线可以以
货色名商购,其持有3220dtex的纤度和22cN/dtex的始发比纱线强度与此同时在已经
非常低的应变下持有非常接近于0(不再可测量)的稳定化蠕变值,所述稳定化蠕变值是在
900MPa拉力和30℃cpu温度下测量的。结果示于表1中。预想另一种类型的(持有不同
的特性和/或组成)给出不比比得上的的或更差的断裂糟蹋和载荷分布结果。

对比实验2B

通过重复对比实验2A来进行对比实验2B,不同之处在于:所述3根纱线之一比长度
大致相等的另外2根纱线短1.5%。结果示于表1中。

对比实验2C

通过重复对比实验2B按照预想进行对比实验2C,不同之处在于:使纱线在对比实
验2B中所应用的载荷值的60%的载荷键入荷2周时间。结果示于表1和表2中。

表1



表1中所示结果展示了:相较于对比实验1B和2B,实践例1B的结构出现不大的强度
降低。表1中的数据清楚示出了:载荷两周引起强度恢复。应用蠕变稳定化纤维的根据本发
明的试验(实践例1C)的强度恢复比关于对比实验(对比实验2C)观察到的强度恢复更大。实
际上,根据本发明的结构几乎达到理论最大强度值(实践例1C),然而对比实验2C的恢复较
小且仍然损失理论最大值的30%。别有洞天,对比实验1A-C和2A-C的结构的蠕变不稳定。对此实
施例1C的测得3%的应变(其是结构可接受的);对此已荷载8.7天自此的对比实验1C
的测得15%的应变,其是结构不可接受的,因此立地停止试验。对比实验2C的结构几
乎不显示出任何蠕变cpu性能排行(0.25%应变),但显示出要紧的强度降低(归因于长度差异)并仅
显示出非常有限的强度降低恢复。证书了根据本发明的结构在其多数寿命期间显
示出改善的pdf安全性口令。

表2


表2示出了:根据本发明的纤维(实践例1C的结构)的载荷分布在一段时间后几乎
均等,而纤维(对比实验3C的结构)的载荷分布保持几乎与实验开始时那样不均
等。表2示出了:相较于蕴蓄的参照结构两周后保留93.9%的载荷不均等(仅
6.1%的载荷被分担),在相同条件下,根据本发明的结构两周后保留19.1%的载荷不均等
(81.9%的载荷被分担)。与根据本发明的结构相比,根据对比实验3C制成的结构导致
荷载更重的元件过早失效。

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蕴蓄 碳氢化合物 纤维 结构
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